что такое свободная длина стены

ТРЕБОВАНИЯ К КАМЕННЫМ КОНСТРУКЦИЯМ ЗДАНИЙ

Здание из каменной кладки, состоящее из внутрен­них и наружных стен, покрытий и перекрытий, связан­ных между собой в одно целое, называют пространствен­ной системой. В кирпичных и каменных стенах связь осуществляется с помощью перевязки швов кладки. Же­сткость пространственной системы в крупноблочных зданиях обеспечивается установкой металлических Т-образ­ных связей из полосовой стали или арматурных сеток, применением бетонных шпонок, а также перевязкой кладки специальными угловыми и Т-образными блока­ми. Элементы в узлах крупнопанельных зданий соеди­няют с помощью сварки закладных деталей из металла, сечение связей в узлах должно быть не менее 2 см. Ка­менные столбы и стены следует соединять с перекрытия­ми и покрытиями с помощью анкеров сечением не менее 0,5 см, устанавливаемых в опорных зонах балок, прого­нов и ферм, размещаемых в швах между сборными же­лезобетонными настилами или панелями перекрытий. Шаг анкеров по длине стены не должен превышать 6 м. Концы балок, заанкеренных на внутренних стенах, стол­бах или прогонах, соединяются накладками.

В местах приложения значительных местных нагру­зок на кладку (опоры балок, ригелей перекрытий, ферм и т. п.) укладывают распределительные железобетонные плиты толщиной не менее 14 см, которые связывают с кладкой анкерами. Под опоры сборных элементов и распределительные плиты укладывают слой раствора толщиной 10. 15 мм. Установка таких конструкций на­сухо не разрешается. Стены каркасных зданий связы­ваются с колоннами и ригелями каркаса выпусками ар­матуры или специальными анкерами.

Предельные гибкости стен и столбов.Поперечное сечение стен и столбов должно соответствовать требова­ниям расчета по первой группе предельных состояний (прочности и устойчивости), а в некоторых случаях и по второй группе предельных состояний. Помимо этих тре­бований следует ограничивать гибкость стен и столбов. Предельные отношения высоты стены или столба в пре­делах одного этажа Н к меньшей стороне прямоуголь­ного сечения h при свободной длине стены l≤2,5H при­ведены в табл. 21.1.

К I группе относят кладку из кирпича марки 50 и вы­ше на растворе не ниже марки 10 и из блоков на рас­творе марки 25 и выше; ко II группе — из кирпича марки 50 на растворе марки 4 или из кирпича марок 25 и 35 на растворе марки 10, а также из бутового камня на рас­творе марки 25 и выше; к III — из кирпича марок 25, 35 на растворе марки 4, либо из кирпича марок 7, 10, 15 на любом растворе, включая и глиняный, а также из буто­вого камня на растворах марок 4, 10; к IV группе — кладку из кирпича марки 4 и из бутового камня на лю­бом растворе.

Таблица 21.1. Предельные значенияβ=H/hдля стен без проемов, под нагрузки от перекрытий или покрытий, для кладок из камней и блоков правильной формы

Для сечений сложной формы при использовании дан­ных табл. 21.1 принимают вместо h условную ширину h’ = 3,5i, где i=. Для круглых столбов h’ = 0,85d (d — диаметр столба). Значения β, приведенные в табл. 21.1, необходимо умножать на коэффициент К, который принимается:

для свободной длины стен и перегородок 1=2,5H. З,5H………………. К = 0,9

для стен из бутовых кладок и бутобетона ………………………………………. К = 0,8

для стен с проемами…………………………………………….……………. К =

для стен и перегородок, не несущих нагрузок от перекрытий при

то же, при толщине 10 см и менее…………………………………………………К = 1,8

Предельные значения β для армированных стен мож­но увеличивать на 20% при продольном армирований в одном направлении и на 30 % — в двух. Для свободно стоящих стен и столбов (не укрепленных в верхней зоне перекрытиями) значения β в нераскрепленном направ­лении следует снижать на 30 %. Указанные ограниче­ния по предельному соотношению β=(Н/h) следует назначать до расчета сечений элементов каменных кон­струкций.

Температурные и деформационные швы.Под дейст­вием изменения температуры окружающей среды в ка­менной кладке стен могут возникнуть деформации уко­рочения (при отрицательной температуре) и удлинения (при положительной). В результате развития этих де­формаций в стенах зданий возникают дополнительные усилия, которые могут вызвать образование и развитие трещин. Поэтому для предотвращения этого явления стены зданий разрезают вертикальными швами на от­дельные отсеки такой длины, при которой изменение температуры не вызывает образования трещин. Макси­мальное расстояние между температурными швами при­ведено в табл. 21.2.

Таблица 21.2. Расстояние s между температурными швами отапливаемых зданий из неармированной кладки

Осадочные швы устраиваются для предотвращения дополнительных усилий, возникновение которых возмож­но в результате неравномерной осадки оснований зданий и сооружений. Эти усилия могут повлечь за собой обра­зование и развитие трещин, нарушающих нормальную эксплуатацию зданий. Температурные швы допускается устраивать в стенах зданий до обреза фундамента. По­скольку фундаменты мало подвергаются значительному влиянию изменения температуры, осадочные швы долж­ны обязательно прорезать и фундаменты.

Часто для уменьшения трудоемкости работ темпера­турные и осадочные швы совмещают. Конструкция шва показана на рис. 21.1, а.

Конструктивные схемы зданий.Здания и сооружения в зависимости от их пространственной жесткости услов­но подразделяют на две категории, с жесткой и с упру­гой (гибкой) конструктивной схемой. В связи с тем, что статический расчет стен зданий как элементов простран­ственной системы очень сложен и трудоемок, прибегают к некоторым упрощениям, в частности считают, что сте­ны связаны шарнирно с перекрытиями и покрытиями. В этом случае при расчетах стеновых конструкций на внецентренное сжатие, действие горизонтальных (ветро­вых) нагрузок и продольный изгиб считают, что стены опираются на перекрытия. В свою очередь, перекрытия при воздействии на них горизонтальных нагрузок рассматриваются как горизонтальные балки, опертые на поперечные стены.

Рис. 21.1. Температурно-осадочные швы и расчетные схемы зданий. а — конструкция шва; б — к определению l_ст; в, г — расчетная схема (жест­кая); д, е— расчетная схема (гибкая); 1— герметик или цементная расшив­ка; 2 — утеплитель; 3 — рубероид

Жесткость здания будет тем больше, чем меньше расстояние между несущими поперечными стенами и больше жесткость перекрытия. Максимальные расстояния между поперечными стенами и другими ус­тойчивыми конструкциями (рис. 21.1,6) приведены в табл. 21.3.

Таблица 21.3. Предельные расстояния между поперечными конструкциями, когда покрытия и перекрытия считаются жесткими опорами для стен и столбов

К другим типам жестких поперечных конструкций относятся поперечные каменные стены толщиной не ме­нее 12 см, железобетонные стены толщиной не менее 6 см, контрфорсы, поперечные рамы с жесткими узлами, фермы и железобетонные пояса, способные воспринимать горизонтальные нагрузки от стен. Если конструкция зда­ния соответствует данным, приведенным в табл. 21.3, то в этом случае горизонтальные опоры стен (покрытия и перекрытия) считаются жесткими, а само здание рас­считывается по жесткой конструктивной схеме (рис. 21.1, в,г), в противном случае перекрытия считаются податливыми и расчет выполняется по упругой (гибкой) конструктивной схеме (рис. 21.1, д,е).

Нам важно ваше мнение! Был ли полезен опубликованный материал? Да | Нет

Источник

Wiki ЖБК

Материалы для проектирования железобетонных конструкций

Инструменты пользователя

Инструменты сайта

Боковая панель

Проектное бюро Фордевинд:

Сайты схожей тематики:

Содержание

Высота кирпичных перегородок

Кирпичная перегордка с проёмами толщиной 120 мм

Таким образом, максимальная высота перегородки составляет H = 120 x 25 x 1,72 x 0,9 x 0,7 = 3250 мм. При этом свободная длина перегородки не должна превышать 2,5H = 8100 мм

Кирпичная перегордка с проёмами толщиной 250 мм

Таким образом, максимальная высота перегородки составляет H = 250 x 25 x 1,2 x 0,9 x 0,7 = 4700 мм. При этом свободная длина перегородки не должна превышать 2,5H = 11800 мм

Расчёт массы сетки в кг для армирования кирпичных стен по заданной длине и высоте стены, при выбранной толщине стены и типа сетки в Excel

Обсуждение

swell, а разве вообще «перегородка» независимо от материала бывает несущей? Я за чистоту понимания и употребления разных терминов, исключая их вольные толкования без официального определения.

Другое. Различают перегородки одинарные и двойные (спаренные с зазором, как межквартирные) что дает им большую устойчивость со связями между ними.

Как будет их устойчивость обеспечиваться, по какой методике?

Источник

Что такое свободная длина стены

Каменные стены малоэтажных домов выполняют одновременно прочностную и теплозащитную функции, поэтому толщину их определяют в зависимости от устойчивости, прочности и теплозащитных свойств. Устойчивость каменной стены зависит от соотношения ее толщины, свободной длины и высоты.

Обычно в жилых зданиях свободная длина стены (между примыкающими к ней поперечными стенами) не бывает больше 6 м и не превышает 3 м свободной высоты (высота от пола до потолка). В этом случае толщина стены по требованию устойчивости может быть равной 120 мм.

Теплозащитные свойства стен определяют теплотехническим расчетом. Для центральных районов страны стена из керамического кирпича должна иметь толщину 510 или 640 мм. Таким образом именно теплозащитные свойства определяют толщину каменных наружных стен и эта толщина в несколько раз может превышать значения, необходимые по требованиям устойчивости и прочности.

Материалы для возведения каменных стен разделяют на искусственные и естественные.

Кладку стен из камней выполняют с соблюдением следующих правил:

Рис. 42. Обработка швов кладки впустошовку (а), вподрез (б), расшивкой (в)

Существуют различные системы кладок. Наиболее распространенными являются кладки с двухрядной и многорядной перевязкой швов. Рядность кладки определяется числом «ложковых» рядов, т. е. рядов с продольной укладкой камней по лицевой стороне. При двухрядной кладке каждый ложковый ряд перекрывается тычковым рядом. При многорядной системе кладки перевязку осуществляют через 5 рядов в кирпичной стене и через 2 ряда в стене из мелких блоков.

Кладки стен бывают сплошные и облегченные. Сплошная кладка (рис. 43, 44) стен полностью состоит из однородного материала. При сплошной кладке стремятся использовать более эффективные виды камней: пористые и пустотелые кирпичи, пустотелые бетонные блоки.

Применение эффективных видов кирпича и мелких блоков позволяет уменьшить толщину стен. Так вместо стены из полнотелого кирпича толщиной 640 мм можно возвести стену из пористого кирпича толщиной 510 мм или стену толщиной 380 мм из пустотелого кирпича, не ухудшив теплозащитных свойств ограждения.

Существует много разновидностей облегченных кладок стен. (рис. 45).

Облегченные кладки применяют для уменьшения толщины наружных стен, что достигается введением в кладку более эффективных в теплотехническом отношении материалов. В зависимости от свойств этих материалов их вводят с наружной или внутренней стороны стены или в качестве забутки стены.

С наружной стороны эффективные материалы применяют в виде атмосферостойкой облицовки, например плиты из легкого бетона с защитным влагостойким слоем. С внутренней стороны устанавливают теплоизоляционные слои из фибролита или других облицовочных плит вплотную к стене на растворе или с образованием воздушной прослойки 20. 40 мм. Плиты с воздушной прослойкой (плиты «на относе») крепят к металлическим элементам или деревянным репкам. Расположенные вертикально и горизонтально, рейки делят пространство воздушной прослойки на отдельные отсеки, которые дополнительно улучшают температурно-влажностный режим стены.

Наиболее часто применяют облегченную кладку с расположением теплоизоляционных материалов внутри стены, между двумя стенками из сплошной кладки. Для обеспечения совместной работы этих стенок и монолитности всей конструкции предусматривают через определенные интервалы по высоте горизонтальные диафрагмы, которые делают из кирпича (в общей системе кладки боковых стенок) или растворными слоями с армированием, или с применением асбоцементных плит.

Теплоизоляционный сердечник выполняют, как правило, из легкобетонных блоков. Для этой цели можно использовать монолитный легкий бетон или сыпучие материалы (шлак, керамзит), но они трудоемки и не индустриальны, и поэтому применяют их редко.

Наибольшие трудности при кладке стен вызывают примыкания стен друг к другу и откосы (притолоки) оконных и дверных проемов, которые выкладывают, как правило, с четвертями (рис. 46).

Все размеры кирпичных стен в плане в пределах до 1030 мм должны быть кратны 130 мм (ширина кирпича 120 мм плюс толщина шва 10 мм). Это обеспечивает кладку стен из целых кирпичей без необходимости их околки. Свыше 1030 мм эта кратность не обязательна, так как за счет небольшого уменьшения или увеличения толщины шва можно достигать размеров, не кратных 130 мм.

Проемы перекрывают перемычками, воспринимающими нагрузку от вышележащей кладки и перекрытий и передающими эту нагрузку на простенки.

Перемычки бывают каменные, железобетонные (монолитные и сборные), металлические, армокаменные и рядовые. Каменные перемычки выполняют с применением специальных клинчатых камней, и поэтому эти перемычки называют клинчатыми (рис. 47). Их можно выложить и из обычных кирпичей, тогда клинчатая форма создается вертикальными швами кладки. Этот тип перемычек, употреблявшийся в прошлом, теперь почти не применяется из-за большой трудоемкости.

В настоящее время повсеместное применение получили перемычки из сборных железобетонных балок (брусков). Разработана номенклатура типовых сборных брусковых перемычек с учетом стандартизированных оконных и дверных проемов.

Номенклатурой предусмотрены разные типы брусков: плитные (марки БП), с опорной полкой (марки БГ), несущие, т. е. воспринимающие нагрузку от перекрытия (марки БУ), и ненесущие (марки Б). Концы отдельных брусков заделываются в простенок на 125 мм (при ненесущих перемычках) и на 250 мм (при несущих перемычках). В брусковых перемычках легко устраивается четверть в верхнем откосе проема рис. 48, г, д).

Металлические перемычки используют главным образом при реконструкциях и реставрациях, когда требуется расширять или смещать существующие проемы. Их выполняют из прокатных профилей (двутавры, швеллеры). В малоэтажном жилом строительстве их не применяют.

Рядовые перемычки (рис. 48, а) используют в проемах до 1000 мм. Их устраивают из арматуры диаметром 6 мм (или из полосовой стали), укладываемой над проемом по опалубке (по одному стержню на полкирпича толщины стены). Концы арматуры заводят над простенком на 250 мм. Затем арматуру заливают цементным раствором слоем 20. 30 мм.
При отсутствии железобетонных брусков применяют армокаменные перемычки (рис. 48, б): в вертикальные продольные и горизонтальные швы кладки над проемом закладывают каркасы из круглой стали. Высоту каркасов и диаметр стержней определяют расчетом. Вся кладка на высоту каркасов начинает работать совместно, как балка.

Выступающая верхняя горизонтальная грань цоколя называется кордоном. Пустотелые камни, силикатный кирпич, легкобетонные камни для кладки цоколя могут быть допущены только при условии надежной облицовки прочными и влагостойкими материалами.

Существует несколько видов цоколей (рис. 49): кирпичный, облицованный отборным, хорошо обожженным кирпичом с расшивкой швов; кирпичный, оштукатуренный цементным раствором.

Для повышения декоративности и прочности в раствор добавляют гранитную крошку; кирпичный, облицованный плиткой из бетона, керамики, естественных камней (гранит, мрамор). Широкое распространение получили керамические плитки типа «кабанчик»; каменный или кирпичный с облицовкой природным камнем в перевязку с кирпичной кладкой; бетонный, из фундаментных бетонных блоков, окрашенных или облицованных с наружной стороны.

Карниз может быть выполнен из кирпича, дерева или с использованием железобетонных плит. Наиболее простой карниз делают из кирпича путем напуска рядов кладки.

Для кладки карниза применяют только керамический кирпич. Кладку ведут на цементном растворе. Иногда кирпичный карниз оштукатуривают цементным раствором с приданием сложного, часто криволинейного, профиля.

Вынос кирпичного карниза не может быть очень большим, так как напуск отдельных рядов кладки ограничивается 40 мм (при тщательной укладке кирпича можно выполнить напуск до 80 мм). Общий вынос кирпичного карниза ограничивается размером, равным половине толщины стены. Эти ограничения вызваны условиями устойчивости.

Для того чтобы увеличить вынос карниза, используют бетонные и железобетонные карнизные плиты различных размеров и профилей. Так как защемление карнизных плит в стене ненадежно (не хватает веса вышележащей кладки), заделанные в стену концы карнизных плит закрепляют в нижележащей кладке с помощью металлических анкеров. При конструировании карнизов предусматривают меры, исключающие подтек воды с карнизов на стену. С этой целью предусматривают капельник.

Каменные стены могут украшаться выступающими элементами: вертикальными (лопатки, пилястры) и горизонтальными (пояски, полочки, карнизы).

Выступ или запад одной части стены по отношению к другой называется креповкой (раскреповкой).

Небольшие карнизы над оконными и дверными проемами называют сандриками.

Отдельные опоры возводятся из тех же материалов, что и стены. Но предпочтение отдается более прочным материалам (полнотелый кирпич, бетонные блоки, естественный камень), так как напряжения в столбе несколько выше, чем в стене. К тому же к столбу не предъявляются требования по теплозащите. Поэтому иногда столбы возводят из монолитного железобетона или бутобетона.

Источник

СНиП II-22-81 от 31.12.1981 г. Каменные и армокаменные конструкции. Часть 4

4.30. Расчет элементов с сетчатым армированием (рис. 10) при центральном сжатии следует производить по формуле

— расчетное сопротивление при центральном сжатии, определяемое для армированной кладки из кирпича всех видов и керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами по формуле

при прочности раствора менее 2,5 МПа (25 кгc/ ), при проверке прочности кладки в процессе ее возведения по формуле

При прочности раствора более 2,5 МПа (25 кгс/ ) отношение принимается равным 1;

Рис. 10. Поперечное (сетчатое) армирование

сетки для контроля ее укладки

— расчетное сопротивление сжатию неармированной кладки в рассматриваемый срок твердения раствора;

— расчетное сопротивление кладки при марке раствора 25;

— процент армирования по объему, для сеток с квадратными ячейками из арматуры сечением с размером ячейки при расстоянии между метками по высоте

— коэффициент, определяемый по формуле (16);

Примечания: 1. Процент армирования кладки сетчатой арматурой при центральном сжатии не должен превышать определяемого по формуле

2. Элементы с сетчатым армированием выполняются на растворах марки не ниже 50 при высоте ряда кладки не более 150 мм.

4.31. Расчет внецентренно сжатых элементов с сетчатым армированием при малых эксцентриситетах, не выходящих за пределы ядра сечения (для прямоугольного сечения ), следует производить по формуле

или для прямоугольного сечения

а при марке раствора менее 25 (при проверке прочности кладки в процессе ее возведения) по формуле

Остальные величины имеют те же значения, что в пп. 4.1. и 4.7.

Примечания. 1. При эксцентриситетах, выходящих за пределы ядра сечения (для прямоугольных сечений ), а также при или применять сетчатое армирование не следует.

2. Процент армирования кладки сетчатой арматурой при внецентренном сжатии не должен превышать определяемого по формуле

5. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ

СОСТОЯНИЯМ ВТОРОЙ ГРУППЫ (ПО ОБРАЗОВАНИЮ И РАСКРЫТИЮ

ТРЕЩИН И ПО ДЕФОРМАЦИЯМ)

5.1. По образованию и раскрытию трещин (швов кладки) и по деформациям следует рассчитывать:

а) внецентренно сжатые неармированные элементы при

б) смежные, работающие совместно конструктивные элементы кладки из материалов различной деформативности (с различными модулями упругости, ползучестью, усадкой) или при значительной разнице в напряжениях, возникающих в этих элементах;

в) самонесущие стены, связанные с каркасами и работающие на поперечный изгиб, если несущая способность стен недостаточна для самостоятельного (без каркаса) восприятия нагрузок;

д) продольно армированные изгибаемые, внецентренно сжатые и растянутые элементы, эксплуатируемые в условиях среды, агрессивной для арматуры;

е) продольно армированные емкости при наличии требований непроницаемости штукатурных или плиточных изоляционных покрытий;

ж) другие элементы зданий и сооружений, в которых образование трещин не допускается или же раскрытие трещин должно быть ограничено по условиям эксплуатации.

5.2. Расчет каменных и армокаменных конструкций по предельным состояниям второй группы следует производить на воздействие нормативных нагрузок при основных их сочетаниях. Расчет внецентренно сжатых неармированных элементов по раскрытию трещин при (см. п. 5.3) должен производиться на воздействие расчетных нагрузок.

при расчете принимается линейная эпюра напряжений внецентренного сжатия как для упругого тела;

расчет производится по условному краевому напряжению растяжения, которое характеризует величину раскрытия трещин в растянутой зоне.

Расчет следует производить по формуле

— расстояние от центра тяжести сечения до сжатого его края;

— расчетное сопротивление кладки растяжению при изгибе по неперевязанному сечению (см. табл. 10);

— коэффициент условий работы кладки при расчете по раскрытию трещин, принимаемый по табл. 24.

Остальные обозначения величин те же, что в п. 4.7.

Характеристика и условия работы кладки

Коэффициент условий работы при предполагаемом сроке службы конструкций, лет

1. Неармированная внецентренно нагруженная и растянутая кладка

2. То же, с декоративной отделкой для конструкций с повышенными архитектурными требованиями

3. Неармированная внецентренно нагруженная кладка с гидроизоляционной штукатуркой для конструкций, работающих на гидростатическое давление жидкости

4. То же, с кислотоупорной штукатуркой или облицовкой на замазке на жидком стекле

Примечание. Коэффициент условий работы при расчете продольно армированной кладки на внецентренное сжатие, изгиб, осевое и внецентренное растяжение и главные растягивающие напряжения принимается по табл. 24 с коэффициентами:

Вид и назначение покрытий

Гидроизоляционная цементная штукатурка для конструкций, подверженных гидростатическому давлению жидкостей

Кислотоупорная штукатурка на жидком стекле или однослойное покрытие из плиток каменного литья (диабаз, базальт) на кислотоупорной замазке

Двух- и трехслойные покрытия из прямоугольных плиток каменного литья на кислотоупорной замазке:

а) вдоль длинной стороны плиток

б) то же, вдоль короткой стороны плиток

Примечание. При продольном армировании конструкций, а также при оштукатуривании неармированных конструкций по сетке предельные относительные деформации допускается увеличивать на 25 %.

5.5. Расчет по деформациям растянутых поверхностей каменных конструкций из неармированной кладки следует производить по формулам:

при осевом растяжении

при внецентренном сжатии

при внецентренном растяжении

— предельные относительные деформации, принимаемые по табл. 25;

— расстояние от центра тяжести сечения кладки до наиболее удаленной растянутой грани покрытия;

— момент инерции сечения;

— модуль деформаций кладки, определяемый по формуле (8).

6. УКАЗАНИЯ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ КОНСТРУКЦИЙ

6.1. При проверке прочности и устойчивости стен, столбов, карнизов и других элементов в период возведения зданий следует учитывать, что элементы перекрытий (балки, плиты и пр.) укладываются по ходу кладки и что возможно опирание элементов здания на свежую кладку.

6.3. Для сплошной кладки из камней правильной формы, за исключением кирпичных панелей, необходимо предусматривать следующие минимальные требования к перевязке:

6.4. Необходимо предусматривать защиту стен и столбов от увлажнения со стороны фундаментов, а также со стороны примыкающих тротуаров и отмосток устройством гидроизоляционного слоя выше уровня тротуара или верха отмостки. Гидроизоляционный слой следует устраивать также ниже пола подвала.

Для подоконников, поясков, парапетов и тому подобных выступающих, особо подверженных увлажнению частей стен следует предусматривать защитные покрытия из цементного раствора, кровельной стали и др. Выступающие части стен должны иметь уклоны, обеспечивающие сток атмосферной влаги.

6.5. Неармированные кладки из каменных материалов в зависимости от вида кладки, а также прочности камней и растворов подразделяются на четыре группы (табл. 26).

1. Сплошная кладка из кирпича или камней марки 50 и выше

На растворе марки 10 и выше

На растворе марки 4

2. То же, марок 35 и 25

На растворе марки 10 и выше

На растворе марки 4

3. То же, марок 15, 10 и 7

5. Крупные блоки из кирпича или камней (вибрированные и невибрированные)

На растворе марки 25 и выше

6. Кладка из грунтовых материалов (грунтоблоки и сырцовый кирпич)

На известковом растворе

На глиняном растворе

7. Облегченная кладка из кирпича или бетонных камней с перевязкой горизонтальными тычковыми рядами или скобами

На растворе марки 50 и выше с заполнением бетоном марки не ниже М 25 или вкладышами марок 25 и выше

На растворе марки 25 с заполнением бетоном или вкладышами марки 15

На растворе марки 10 и с заполнением засыпкой

8. Облегченная кладка из кирпича или камней колодцевая (с перевязкой вертикальными диафрагмами)

На растворе марки 50 и выше с заполнением теплоизоля- ционными плитами или засыпкой

На растворе марки 25 с заполнением теплоизоля- ционными плитами или засыпкой

9. Кладка из постелистого бута

На растворе марки 25 и выше

На растворе марок 10 и 4

На глиняном растворе

10. Кладка из рваного бута

На растворе марки 50 и выше

На растворе марок 25 и 10

На растворе марки 4

На бетоне марки B7,5 и выше

На бетоне марок B5 и B3,5

На бетоне марки B2,5

6.6. Каменные стены в зависимости от конструктивной схемы здания подразделяются на:

несущие, воспринимающие кроме нагрузок от собственного веса и ветра также нагрузки от покрытий, перекрытий, кранов и т.п.;

самонесущие, воспринимающие нагрузку только от собственного веса стен всех вышележащих этажей зданий и ветровую нагрузку;

ненесущие (в том числе навесные), воспринимающие нагрузку только от собственного веса и ветра в пределах одного этажа при высоте этажа не более 6 м; при большей высоте этажа эти стены относятся к самонесущим;

В зданиях с самонесущими и ненесущими наружными стенами нагрузки от покрытий, перекрытий и т.п. передаются на каркас или поперечные конструкции зданий.

6.7. Каменные стены и столбы зданий при расчете на горизонтальные нагрузки, внецентренное и центральное сжатие следует принимать опертыми в горизонтальном направлении на междуэтажные перекрытия, покрытия и поперечные стены. Эти опоры делятся на жесткие (несмещаемые) и упругие.

За жесткие опоры следует принимать:

а) поперечные каменные и бетонные стены толщиной не менее 12 см, железобетонные толщиной не менее 6 см, контрфорсы, поперечные рамы с жесткими узлами, участки поперечных стен и другие конструкции, рассчитанные на восприятие горизонтальной нагрузки;

б) покрытия и междуэтажные перекрытия при расстоянии между поперечными, жесткими конструкциями не более указанных в табл. 27;

в) ветровые пояса, фермы, ветровые связи и железобетонные обвязки, рассчитанные по прочности и по деформациям на восприятие горизонтальной нагрузки, передающейся от стен.

За упругие опоры следует принимать покрытия и междуэтажные перекрытия при расстояниях между поперечными жесткими конструкциями, превышающих указанные в табл. 27, при отсутствии ветровых связей, указанных в подпункте «в».

Стены и столбы, не имеющие связи с перекрытиями (при устройстве катковых опор и т.п.), следует рассчитывать как свободно стоящие.

Тип покрытий и перекрытий

Расстояние между поперечными жесткими конструкциями, м, при группе кладки

А. Железобетонные сборные замоноличенные (см. прим. 2) и монолитные

Б. Из сборных железобетонных настилов (см. прим. 3) и из железобетонных или стальных балок с настилом из плит или камней

Примечания: 1. Указанные в табл. 27 предельные расстояния должны быть уменьшены в следующих случаях:

а) при скоростных напорах ветра 70, 85 и 100 кгс/ соответственно на 15, 20 и 25%;

3. В перекрытиях типа Б швы между плитами или камнями, а также между элементами заполнения и балками должны быть тщательно заполнены раствором марки не ниже 50.

4. Перекрытия типа В должны иметь двойной деревянный настил или настил, накат и подшивку.

При статических расчетах рам жесткость стен или столбов, выполненных из кирпичной или каменной кладки, допускается определять при модуле упругости кладки и моменте инерции сечения без учета раскрытия швов, а перекрытия и покрытия следует принимать как жесткие ригели (распорки), шарнирно связанные со стенами.

6.9. В стенах с пилястрами или без пилястр ширину стены при расчете следует принимать:

а) если конструкция покрытия обеспечивает равномерную передачу давления по всей длине опирания его на стену, равной ширине между проемами, а в стенах без проемов равной ширине участка стены между осями пролетов;

6.10. Стены и столбы, имеющие в плоскостях междуэтажных перекрытий опоры, рассматриваемые согласно п. 6.7 как жесткие, рассчитываются на внецентренную нагрузку как вертикальные неразрезные балки.

Допускается стены или столбы считать расчлененными по высоте на однопролетные балки с расположением опорных шарниров в плоскостях опирания перекрытий. При этом нагрузку от верхних этажей следует принимать приложенной в центре тяжести сечения стены или столба вышележащего этажа; нагрузки в пределах рассчитываемого этажа принимают приложенными с фактическими эксцентриситетами относительно центра тяжести сечения стены или столба с учетом изменения сечения в пределах этажа и ослабления горизонтальными и наклонными бороздами. При отсутствии специальных опор, фиксирующих положение опорного давления, допускается принимать расстояние от точки приложения опорной реакции прогонов, балок или настила до внутренней грани стены или опорной плиты равным одной трети глубины заделки, но не более 7 см.

Изгибающие моменты от ветровой нагрузки следует определять в пределах каждого этажа как для балки с заделанными концами, за исключением верхнего этажа, в котором верхняя опора принимается шарнирной.

6.11. При расчете стен (или их отдельных вертикальных участков) на вертикальные и горизонтальные нагрузки должны быть проверены:

а) горизонтальные сечения на сжатие или внецентренное сжатие;

б) наклонные сечения на главные растягивающие напряжения при изгибе в плоскости стены;

в) раскрытие трещин от вертикальной нагрузки разнонагруженных, связанных между собой стен или разной жесткости смежных участков стен.

При учете совместной работы поперечных и продольных стен при действии горизонтальной нагрузки должно быть обеспечено восприятие сдвигающих усилий в местах их взаимного примыкания, определяемых по формуле

— расчетная поперечная сила от горизонтальной нагрузки в середине высоты этажа;

— расстояние от оси продольной стены до оси, проходящей через центр тяжести сечения стен в плане (рис. 11);

Рис. 11. План поперечной стены и простенков продольных стен

— площадь сечения полки (участка продольной стены, учитываемого в расчете);

— момент инерции сечения стен относительно оси, проходящей через центр тяжести сечения стен в плане;

— толщина поперечной стены;

— расчетное сопротивление кладки срезу по вертикальному перевязанному сечению (см. п. 4.20).

При определении площади сечения полки и момента инерции сечения стен следует учитывать указания, приведенные в п. 6.9.

6.12. Расчет поперечных стен на главные растягивающие напряжения следует производить по формуле

В формулах (39) и (40):

— расчетная поперечная сила от горизонтальной нагрузки в середине высоты этажа

— расчетное сопротивление главным растягивающим напряжениям по швам кладки (табл. 10);

При наличии в стене растянутой части сечения принимается

— площадь только сжатой части сечения стены, при эксцентриситетах, выходящих за пределы ядра сечения;

— толщина поперечной стены на участке, где эта толщина наименьшая, при условии, если длина этого участка превышает 1/4 высоты этажа или же 1/4 длины стены; при наличии в стене каналов их ширина из толщины стены исключается;

— коэффициент неравномерности касательных напряжений в сечении. Значения допускается принимать:

для прямоугольных сечений (без учета работы продольных стен) ;

— статический момент части сечения, находящейся по одну сторону от оси, проходящей через центр тяжести сечения;

— момент инерции всего сечения относительно оси, проходящей через центр тяжести сечения.

6.13. При недостаточном сопротивлении кладки скалыванию, определяемому по формулам (39), (40), допускается армирование ее продольной арматурой в горизонтальных швах. Расчетное сопротивление скалыванию армированной кладки следует определять по формуле

6.14. При расчете поперечных стен здания на горизонтальные нагрузки, действующие в их плоскости, перемычки, перекрывающие проемы в стенах, рассматриваются как шарнирные вставки между вертикальными участками стен.

Если прочность поперечных стен с проемами при действии горизонтальных нагрузок обеспечивается только с учетом жесткости перемычек, то перемычки должны воспринимать возникающие в них перерезывающие силы, определяемые по формуле

— длина поперечной стены в плане (п. 6.12);

— принимается по п. 6.12.

6.15. Расчет перемычек на перерезывающую силу от горизонтальной нагрузки, определяемую по формуле (45), производится на скалывание и на изгиб по формулам (46) и (47), причем принимается меньшая из двух полученных величин

— поперечное сечение перемычки;

Если прочность перемычек недостаточна, то они должны быть усилены продольным армированием или железобетонными балками, рассчитываемыми на изгиб и скалывание на момент

Допустимые отношения высот стен и столбов

Отношения при группе кладки

Примечание. При высоте этажа большей свободной длины стены отношение не должно превышать значения 1,2 по табл. 28.

Характеристика стен и перегородок

1.Стены и перегородки, не несущие нагрузки от перекрытий или покрытий при толщине, см:

2. Стены с проемами

3. Перегородки с проемами

4. Стены и перегородки при свободной их длине между примыкающими поперечными стенами или колоннами от 2,5 до 3,5

6. Стены из бутовых кладок и бутобетона

2. При толщине ненесущих стен и перегородок более 10 и менее 25 см величина поправочного коэффициента определяется по интерполяции.

Предельные отношения для столбов принимаются по табл. 28 с коэффициентами, приведенными в табл. 30.

Коэффициент для столбов

Меньший размер поперечного сечения столба, см

из кирпича и камней правильной формы

из бутовой кладки и бутобетона

Примечание. Предельные отношения несущих узких простенков, имеющих ширину менее толщины стены, должны приниматься как для столбов с высотой, равной высоте проемов.

Стены из панелей и крупных блоков

6.21. Кирпичные панели следует проектировать из глиняного или силикатного кирпича марки не ниже 75 на растворах марок не ниже 50.

6.22. При проектировании панелей следует, как правило, предусматривать заполнение растворных швов с применением вибрации. Расчетные сопротивления вибрированной кладки следует принимать по п.3.2. Допускается проектирование однослойных панелей наружных стен из пустотелых керамических камней, эффективных в теплотехническом отношении, толщиной в один, полтора и два камня без применения вибрации. Расчетные сопротивления кладки следует принимать в этом случае по п.3.1.

Примечание. В панелях из пустотелых керамических камней, изготовленных без применения вибрации, должна быть соблюдена перевязка вертикальных швов кладки, что должно быть указано в проекте.

6.23. Кирпичные панели наружных стен следует проектировать двухслойными или трехслойными. Двухслойные панели следует выполнять толщиной в полкирпича или более с утеплителем из жестких теплоизоляционных плит, расположенных с наружной или внутренней стороны панелей и защищенных отделочным армированным слоем из раствора марки не ниже 50, толщиной не менее 40 мм.

Трехслойные панели следует выполнять с наружными слоями толщиной в четверть или в полкирпича и средним слоем из жестких или полужестких теплоизоляционных плит.

Каркасы в панелях наружных стен должны устанавливаться в ребрах или швах, расположенных по периметру панелей и по контуру проемов в пределах всей толщины панелей. Ширина ребер, в которые устанавливаются каркасы, не должна превышать 30 мм.

При проектировании панелей наружных стен следует учитывать, что в зависимости от архитектурных требований наружный слой панелей можно выполнять с открытой фактурой кирпича и камней или с отделочным слоем из раствора.

6.24. Кирпичные панели внутренних стен и перегородок следует проектировать однослойными толщиной: в четверть кирпича (8,5 см), в полкирпича (14 см) и в кирпич (27 см) и двухслойными из двух слоев толщиной по четверти кирпича (18 см).

Каркасы в панелях внутренних стен должны устанавливаться по периметру панелей по контуру проемов.

Примечания: 1. Толщины панелей указаны с учетом наружных и внутреннего растворных слоев.

2. Панели толщиной в четверть кирпича следует проектировать только для перегородок.

6.25. Кирпичные и керамические стеновые панели следует рассчитывать на внецентренное сжатие по указаниям, приведенным в пп. 4.7 и 4.8 при действии вертикальной и ветровой нагрузок, а также на усилия, возникающие при транспортировании и монтаже (см. п.6.2).

6.27. Соединения панелей наружных и внутренних стен, а также панелей наружных стен с панелями перекрытий следует проектировать при помощи стальных связей, приваренных к закладным деталям или к пластинам каркасов. Связи между панелями должны быть установлены в углублениях, расположенных в углах панелей, и покрыты слоем раствора толщиной не менее 10 мм. При выполнении закладных деталей и соединительных стержней из обычной стали они должны быть защищены от коррозии. Марку раствора для монтажных швов стен из панелей следует принимать по расчету, но не менее 50.

Марку раствора для монтажных швов кладки блоков из кирпича или камней следует принимать на одну ступень выше марки раствора блоков.

6.29. В крупноблочных зданиях высотой до 5 этажей включительно при высоте этажа до 3 м связь между продольными и поперечными стенами следует осуществлять:

Для крупноблочных зданий высотой более 5 этажей и для зданий с высотой этажей более 3 м должны быть предусмотрены жесткие связи между стенами как в углах, так и в местах примыкания внутренних стен к наружным. Связи следует проектировать в виде закладных деталей в блоках, соединяемых сваркой с накладками.

Многослойные стены (стены облегченной

кладки и стены с облицовками)

б) при теплоизоляционном слое из монолитного бетона с пределом прочности на сжатие не менее 0,7 МПа (7 кгс/ ) или кладке из камней марки не ниже 10, при тычковых горизонтальных прокладных рядах, расположенных на расстояниях между осями рядов по высоте кладки не более 5 и не более 62 см.

6.31. Гибкие связи следует проектировать из коррозионно-стойких сталей или сталей, защищенных от коррозии, а также из полимерных материалов. Суммарная площадь сечения гибких стальных связей должна быть не менее 0,4 на 1 поверхности стены.

6.32. Облицовочный слой и основная кладка стены, если они жестко связаны друг с другом взаимной перевязкой, должны, как правило, иметь близкие деформационные свойства. Рекомендуется предусматривать применение облицовочного кирпича или камней, имеющих высоту, равную высоте ряда основной кладки.

6.33. В проектах следует предусматривать перевязку облицовки, жестко связанной с кладкой тычковыми рядами, по указаниям п. 6.3.

6.34. При устройстве обрезов в кладке, жестко связанной с облицовкой, в пределах выступающей части стены по всей ее толщине в проекте следует предусматривать укладку у обреза арматурных сеток не менее чем в трех швах.

Анкеровка стен и столбов

6.36. Расстояние между анкерами балок, прогонов или ферм, а также перекрытий из сборных настилов или панелей, опирающихся на стены, должно быть не более 6 м. При увеличении расстояния между фермами до 12 м следует предусматривать дополнительные анкеры, соединяющие стены с покрытием. Концы балок, укладываемые на прогоны, внутренние стены или столбы должны быть заанкерены и при двухстороннем опирании соединены между собой.

6.37. Самонесущие стены в каркасных зданиях должны быть соединены с колоннами гибкими связями, допускающими возможность независимых вертикальных деформаций стен и колонн. Связи, устанавливаемые по высоте колонн, должны обеспечивать устойчивость стен, а также передачу действующей на них ветровой нагрузки на колонны каркаса.

6.38. Расчет анкеров должен производиться:

а) при расстоянии между анкерами более 3 м;

б) при несимметричном изменении толщины столба или стены;

в) для простенков при общей величине нормальной силы более 1000 кН (100 т).

Расчетное усилие в анкере определяется по формуле

— расчетная нормальная сила в уровне расположения анкера на ширине, равной расстоянию между анкерами.

Рис. 12. Определение усилия в анкере

от изгибающего момента в уровне перекрытия

Примечание. Указания настоящего пункта не распространяются на стены из виброкирпичных панелей.

6.39. Если толщина стен или перегородок назначена с учетом опирания по контуру, необходимо предусматривать их крепление к примыкающим боковым конструкциям и к верхнему перекрытию.

Опирание элементов конструкций на кладку

6.40. Под опорными участками элементов, передающих местные нагрузки на кладку, следует предусматривать слой раствора толщиной не более 15 мм, что должно быть указано в проекте.

6.41. В местах приложения местных нагрузок в случае, когда это требуется по расчету на смятие, следует предусматривать установку распределительных плит толщиной, кратной толщине рядов кладки, но не менее 15 см, армированных по расчету двумя сетками с общим количеством арматуры не менее 0,5 % объема бетона.

6.42. При опирании ферм, балок покрытий, подкрановых балок и т.п. на пилястры следует предусматривать связь распределительных плит на опорном участке кладки с основной стеной. Глубина заделки плит в стену должна составлять не менее 12 см (рис. 13). Выполнение кладки, расположенной над плитами, следует предусматривать непосредственно после установки плит. Предусматривать установку плит в борозды, оставляемые при кладке стен, не допускается.

Рис. 13. Железобетонные распределительные плиты

6.43. При местных краевых нагрузках, превышающих 80 % расчетной несущей способности кладки при местном сжатии, следует предусматривать армирование опорного участка кладки сетками из стержней диаметром не менее 3 мм с размером ячейки не более 60х60 мм, уложенными не менее чем в трех верхних горизонтальных швах.

При передаче местных нагрузок на пилястры участок кладки, расположенный в пределах 1 м ниже распределительной плиты, следует армировать через три ряда кладки сетками, указанными в настоящем пункте. Сетки должны соединять опорные участки пилястр с основной частью стены и заделываться в стену на глубину не менее 12 см.

Расчет узлов опирания элементов

на кирпичную кладку

6.44. При опирании на кирпичные стены и столбы железобетонных прогонов, балок и настилов, кроме расчета на внецентренное сжатие и смятие сечений ниже опорного узла, должно быть проверено на центральное сжатие сечение по кладке и железобетонным элементам.

Расчет опорного узла при центральном сжатии следует производить по формуле

— расчетное сопротивление кладки сжатию;

— коэффициент, зависящий от величины площади опирания железобетонных элементов в узле;

— коэффициент, зависящий от типа пустот в железобетонном элементе.

Коэффициент при опирании всех видов железобетонных элементов (прогонов, балок, перемычек, поясов, настилов) принимается:

При промежуточных значениях коэффициент определяется по интерполяции.

Коэффициент принимается равным:

6.45. В сборных железобетонных настилах с незаполненными пустотами, кроме проверки несущей способности опорного узла в целом, должна быть проверена несущая способность горизонтального сечения, пересекающего ребра настила, по формуле

— площадь горизонтального сечения настила, ослабленная пустотами, на длине опирания настила на кладку (суммарная площадь сечения ребер);

— расчетное сопротивление кладки сжатию;

— площадь сечения кладки в пределах опорного узла (без учета части сечения, занимаемой участками настилов);

— для тяжелых бетонов и для бетонов на пористых заполнителях.

6.46. Расчет заделки в кладку консольных балок (рис. 14, ) следует производить по формуле

— расчетное сопротивление кладки при смятии;

— глубина заделки балки в кладку;

— ширина полок балки;

— эксцентриситет расчетной силы относительно середины заделки

— расстояние силы от плоскости стены.

Необходимую глубину заделки следует определять по формуле

Если заделка конца балки не удовлетворяет расчету по формуле (53), то следует увеличить глубину заделки или уложить распределительные подкладки под балкой и над ней.

Если эксцентриситет нагрузки относительно центра площади заделки превышает более чем в 2 раза глубину заделки ( ), напряжения от сжатия могут не учитываться: расчет в этом случае производится по формуле

При применении распределительных подкладок в виде узких балок с шириной не более 1/3 глубины заделки допускается принимать под ними прямоугольную эпюру напряжений (рис. 14, ).

Рис. 14. Расчетные схемы заделки консольных балок

Перемычки и висячие стены

6.47. Железобетонные перемычки следует рассчитывать на нагрузку от перекрытий и на давление от свежеуложенной, неотвердевшей кладки, эквивалентное весу пояса кладки высотой, равной 1/3 пролета для кладки в летних условиях и целому пролету для кладки в зимних условиях (в стадии оттаивания).

Примечания: 1. Допускается при наличии соответствующих конструктивных мероприятий (выступы в сборных перемычках, выпуски арматуры и т.п.) учитывать совместную работу кладки с перемычкой.

3. В вертикальных швах между брусковыми перемычками, в случаях когда не обеспечивается требуемое сопротивление их теплопередаче, следует предусматривать укладку утеплителя.

6.48. Кладку висячих стен, поддерживаемых рандбалками, следует проверять на прочность при смятии в зоне над опорами рандбалок. Должна быть проверена также прочность кладки при смятии под опорами рандбалок. Длину эпюры распределения давления в плоскости контакта стены и рандбалки следует определять в зависимости от жесткости кладки и рандбалки. При этом рандбалка заменяется эквивалентным по жесткости условным поясом кладки, высота которого определяется по формуле

— момент инерции приведенного сечения рандбалки, принимаемый в соответствии с главой СНиП по проектированию бетонных и железобетонных конструкций;

— модуль деформации кладки, определяемый по формуле (7);

— толщина висячей стены.

Жесткость стальных рандбалок определяется как произведение

Хотите оперативно узнавать о новых публикациях нормативных документов на портале? Подпишитесь на рассылку новостей!

Источник